2007年第12期 城市高架桥墩柱基础托换施工技术及监控 .}芈 .} 璺 /l ( ) J- 一 } L一 HC 一 翮 1 ,0 40 新建墩柱~ 12Ocmx 12Ocm 一1 』 < ⑤ 图2托换轴(托换后)横断面图(单位:cm) ◎ ⑤@ 图3托换轴(托换后)侧立面图(单位:cm) 2.2.1 临时墩支撑体系 降,同时检验托换体系的承受能力,施工时要作到准备 充分,操作细微,监控严密,措施安全可靠。 3)顶升时以绝对高程为准,防止临时墩沉降而使 顶升高度受到影响。 4)在顶升时,同一托换墩的千斤顶应根据顶升应 临时墩用于新建横梁浇筑过程中承受桥梁结构荷 载。施工中,将千斤顶可靠地放置于临时墩顶,并顶升 箱梁至原支座反力接近于0。然后在临时支架上垫塞 型钢,并于型钢上放置临时支座,使临时支座与箱梁底 充分接触并正对箱梁腹板中心,将千斤顶回油卸载,临 时墩进入正常工作状态。 力的分级同步进行顶升,不得彼此有时间滞后或超前 间隔。顶升应力和顶升量严格按设计规定进行,不得 有任何增减。顶升过程中对顶升力和顶升位移进行双 控并记录,任何一项超限而另一项未达到设计参数,应 根据设计要求临时墩基础地基承载力不小于160 kPa,对不满足承载力要求的要采取加固措施。临时墩 基础采用4 m(长)X 2 m(宽)X 0.8(高)m整体结构形 式,并将地面基础采用了灌筑混凝土加固方法。每个 临时墩由3条j5500 mm X 12 mm钢管柱组成,两端用 20 mm厚钢板连接,钢板与钢管柱用12 mm厚三角形 钢板焊接加强。其中底部钢板与基础混凝土用钢筋相 连,顶部钢板上平行设置I4s,用于安放千斤顶和两根 停止顶升,同时上报设计部门,修改参数。 5)千斤顶采用机械自锁装置的顶举千斤顶,锁定 吨位不小于2 500 kN,它具有随时无级调节立柱和托 换梁之间在顶压过程中所产生的间隙的功能。起始顶 升力为设计的70%,开始按5%分级加载,每级加载后 稳定观察10~15 min,再升级加载将箱梁顶升6 mm。 j5500 mm的钢管支承。 2.2.2既有梁顶升施工 不可一次加载到最大值,每次被托换桩的上抬量不能 大于1 mm。 千斤顶顶升时,两侧的钢管支承同时安装,随着千 斤顶顶升量的增加,在钢支承顶部垫塞与顶升量相适 6)顶升过程中,连续记录监测数据和加载记录。 2.2.3既有墩柱切割 临时墩顶升完成并稳固后,开始切断既有墩柱,考 应的薄钢板。顶升达到设计要求后,安装橡胶支座将 千斤顶回油卸载。顶升时应注意: 虑到周边净空限制,切桩采用人工结合风镐截除,由外 及内层层剥离的施工方法,注意切割墩柱的高度与后 续横梁施工时预留高度一致。 2.2.4新建墩、梁施工支撑体系 1)千斤顶的组合形心必须和桩的形心或组合形心 重合,同时使临时墩支承与箱梁底充分接触并对准箱 梁腹板的设计位置。 2)预顶为托换工程成功的关键,它通过临时立柱 承台施工完成后,即进行墩柱施工。墩身采用整 体钢模板,立模一次到顶,汽车起重机吊装模板。混凝 与托换梁之间施加顶力,消除立柱的变形和地基的沉 维普资讯 http://www.cqvip.com
l2 铁道 建筑 December:2007 土浇筑均采用商品混凝土,混凝土输送车运输,吊机配 相邻两跨箱梁截面应力的变化。 3)在千斤顶卸载、重新顶升过程中监测 ①千斤 顶顶升过程中测量托换轴桥面标高的变化。②千斤顶 合料斗入模。捣固采用插入式振动棒进行。 考虑到施工现场施工条件限制,为了加快施工进 度,采用≯50 cm钢管架支撑贝雷架,横梁底模板支放 于贝雷架及既有墩柱(切割时预留)上,由密排方木支 顶升过程中相邻跨箱梁应力变化。③千斤顶顶升过程 测量桩顶标高变化情况,为方便观测,在距离地面约 50 cm处在两桩上各设1个桩顶标高测点。④帽梁应 力测量,千斤顶顶升过程中测量托换轴处帽梁、跨中、 垫横梁底模,将贝雷架安放于新建墩柱两侧各两片,四 片贝雷架之间使用对拉螺杆拉紧与柱密贴,架顶设一 排方木作为横梁底模支撑,由钢管和贝雷架承受横梁 L/4等三个截面的应力,每个截面布置4个应力测点。 的重量和施工荷载。横梁支架体系见图4。 图4横梁支架体系图 2.2.5 落粱 待横梁混凝土强度达 ̄tj95%以上设计值后,调整 千斤顶顶力,缓慢落梁至新建横梁预设的钢板垫上,梁 体的偏差通过千斤顶用薄钢板进行调整,就位后,将支 座与钢板焊死,完成受力体系转换施工。 3施工监控 3.1监控内容 1)托换轴相邻跨上部结构为连续结构,在临时墩 顶升过程中监测的主要内容包括 ①临时支架的变 形、内力测量,在每个支架底部部设2个竖向变形测 点,每个支架选取受力最大的2个杆件为监测对象,每 个杆件设2个应力测点。②桥面标高测量,托换轴处 为牛腿结构,在牛腿处两侧箱梁梁端底部各设3个变 形测点。③箱梁应力测量,托换轴顶升后将引起相邻 跨产生附加应力,在每个控制截面设4个应力测点。 2)在拆除旧墩柱过程中监测 ①旧墩柱拆除前后 测量托换轴处桥面标高的变化。②旧墩柱拆除前后, 4)在千斤顶逐级卸载过程中监测 桥面标高、相 邻两跨箱梁截面应力、桩顶标高和帽梁应力值。 5)根据设计要求监测项目警戒值①桥梁桩基沉 降控制在10 mm以内。②钢箱梁的沉降控制在8 mm 以内,混凝土箱梁的沉降控制在4 mm以内。 3.2监测结果 门架横梁最大压应变为一78.8 £;最大拉应变为 48.0 £,临时墩最大压应变为一63.5 £;上部结构主 梁最大拉应变为37.7 f £,最大压应变为一11.9 £。门 架桩顶平均沉降0.4 mm,门架横梁跨中截面最大挠度 变形为1 mm,桥面实际沉降0.8 mm(下挠),I6轴临时 墩最大沉降为3.6 mm。监测结果表明,托换施工过程 中上部结构受力、变形,新建门架的受力、变形均符合 设计要求。 4 结语 桩基托换施工难度大,施工精度要求高,托换轴又 处于弯桥高架地段,在不中断交通的情况下,匝道动 载、箱梁温度应力、汽车离心力影响使墩柱受力复杂, 顶升、切割难度大。桩基托换成功不仅给后续隧道施 工争取了时间和空间,也造成了良好的社会影响,同时 给同行业类似工程提供参考价值。 参 考 文 献 [1]张海舟.广州地铁一号线桩基托换施工技术[J].铁道建筑 技术,2004,(4):3l一33. [2]杨俊泉.地下铁道桩基托换及微振动控制爆破施工技术 [J].铁道建筑,2006,(5):45—48. [3 董志.桩基托换施工中桥梁变形的监测与控制[J].铁道标 准设计,2006,(10):66—68. (责任审编 王红)
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